而是在鑄件最后凝固的部位留下集中的縮孔，如圖１３６所示。由于集中縮孔容易消除 （如設(shè)置冒口），一般認(rèn)為這類合金

的補(bǔ)縮性良好。在板狀和棒狀鑄件上會(huì)出現(xiàn)中心線縮孔。這類合金鑄件在凝固過(guò)程中，當(dāng)收

縮受阻而產(chǎn)生晶間裂紋時(shí)，也容易得到金屬液的充填，使裂紋愈合，所以鑄件的熱裂傾向

性小。

寬結(jié)晶溫度范固的合金 （如高碳鋼、球墨鑄鐵、鋁銅合金、鋁鎂合金、鎂合金等）鑄件

圖１３７　體積凝固方式的縮松的凝固區(qū)域?qū)?，液態(tài)金屬的過(guò)冷很小，容易發(fā)展成為樹枝發(fā)達(dá)

的粗大等軸晶組織。當(dāng)粗大的等軸晶相互連接以后 （固相約占

７０％），便將尚未凝固的液態(tài)金屬分割為一個(gè)個(gè)互不溝通的溶池，最后在鑄件中形成分散性的縮孔即縮松。

在這種情況下，鑄件和鑄型的溫度分布如圖１２５所示。因此可以認(rèn)為，在整個(gè)傳熱過(guò)

程中，鑄件斷面的溫度分布是均勻的，鑄型內(nèi)表面溫度接近鑄件的溫度。如果鑄型足夠厚，

由于鑄型的導(dǎo)熱性很差，鑄型的外表面溫度仍然保持為ｔ２０。所以，絕熱鑄型本身的熱物理

性質(zhì)是決定整個(gè)系統(tǒng)傳熱過(guò)程的主要因素。

２金屬鑄型界面熱阻為主的金屬型中凝固

較薄的鑄件在工作表面涂有涂料的金屬型中鑄造時(shí)，就屬于這種情況。金屬鑄型界面

處的熱阻較鑄件和鑄型中的熱阻大得多，這時(shí)，凝固金屬和鑄型中的溫度梯度可忽略不計(jì)，

即認(rèn)為溫度分布是均勻的，傳熱過(guò)程取決于涂料層的熱物理性質(zhì)。若金屬無(wú)過(guò)熱澆注，則界

面處鑄件的溫度等于凝固溫度 （ｔＦ＝ｔＣ），鑄型的溫度保持為ｔ２０，如圖１２６所示。

（２）充型壓頭　液態(tài)金屬在流動(dòng)方向上所受的壓力越大，充型能力就越好。在生產(chǎn)中，

用增加金屬液靜壓頭的方法提高充型能力，也是經(jīng)常采取的工藝措施。用其他方式外加壓

力，如壓鑄、低壓鑄造、真空吸鑄等，也都能提高金屬液的充型能力。

（３）澆注系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)　澆注系統(tǒng)越復(fù)雜，流動(dòng)阻力越大，在靜壓頭相同的情況下，充型

能力就越差。

４鑄件結(jié)構(gòu)方面的因素

衡量鑄件結(jié)構(gòu)特點(diǎn)的因素是鑄件的折算厚度 （換算厚度，當(dāng)量厚度、模數(shù)）和復(fù)雜程

度，它們決定了鑄型型腔的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)。如果鑄件的體積相同，在同樣的澆注條件下，折算厚

度大的鑄件。