如圖１３７所示。

對(duì)于這類合金鑄件采用普通冒口消除其縮松是很困難的，而往

往必須采取其他措施，如增加冒口的補(bǔ)縮壓力，加速鑄件冷卻

等方法，以增加鑄件的致密性。

中等結(jié)晶溫度范圍的合金 （如中碳鋼，高錳鋼，部分黃銅等），凝固區(qū)域?yàn)橹械葘挾取?/p>

它們的補(bǔ)縮特性、熱裂傾向性和充型性能介于窄結(jié)晶溫度范圍和寬結(jié)晶溫度范圍合金之間。

４．鑄件的凝固方式的影響因素

鑄件斷面凝固區(qū)域的寬度是由合金的結(jié)晶溫度范圍和溫度梯度兩個(gè)量決定的。

（２）鑄型性質(zhì)的影響　鑄件在鑄型中的凝固是因鑄型吸熱而進(jìn)行的。所以，任何鑄件的

凝固速度都受鑄型吸熱速度的支配。鑄型的吸熱速度越大，則鑄件的凝固速度越大，斷面上

的溫度場(chǎng)的梯度也就越大。鑄型的蓄熱系數(shù) （ｂ２）越大，對(duì)鑄件的冷卻能力越強(qiáng)，鑄件中的

溫度梯度就越大。鑄型預(yù)熱溫度越高，冷卻作用就越小，鑄件斷面上的溫度梯度也就越小。

（３）澆注條件的影響　液態(tài)金屬的澆注溫度很少超過(guò)液相線以上１００℃，因此，金屬由

于過(guò)熱所得到的熱量比結(jié)晶潛熱要小得多，一般不大于凝固期間放出的總熱量的５％～６％。

但是，實(shí)驗(yàn)證明，在砂型鑄造中非等到液態(tài)金屬的所有過(guò)熱量全部散失。

表明液體的原子間距接近固體，在熔點(diǎn)附近其系統(tǒng)的混亂度只是稍大于

固體而遠(yuǎn)小于氣體的混亂度。表１２為一些金屬的熔化潛熱和汽化潛熱。如果說(shuō)汽化潛熱

（固→氣）是使原子間的結(jié)合鍵全部破壞所需的能量，則熔化潛熱只有汽化潛熱的３％～７％，

即固→液時(shí)，原子的結(jié)合鍵只破壞了百分之幾。因此，可以認(rèn)為液態(tài)和固態(tài)的結(jié)構(gòu)是相似

的，金屬的熔化并不是原子間結(jié)合鍵的全部破壞，液體金屬內(nèi)原子仍然具有一定的規(guī)律性，

特別是在金屬過(guò)熱度不太高 （一般高于熔點(diǎn)１００～３００℃）的條件下更是如此。需要指出的

是，在接近汽化點(diǎn)時(shí)，液體與氣體的結(jié)構(gòu)往往難以分辨，說(shuō)明此時(shí)液體的結(jié)構(gòu)更接近于

氣體。