因此，實(shí)際金屬和合金的液體結(jié)構(gòu)中存在著兩種起伏：一種是能

量起伏，表現(xiàn)為各個(gè)原子間能量的不同和各個(gè)原子集團(tuán)間尺寸的不同；另一種是濃度起伏，

表現(xiàn)為各個(gè)原子集團(tuán)之間成分的不同。

如果ＡＢ原子間的結(jié)合力較強(qiáng)，則足以在液體中形成新的化學(xué)鍵，在熱運(yùn)動(dòng)的作用下，

出現(xiàn)時(shí)而化合，時(shí)而分解的分子，也可稱為臨時(shí)的不穩(wěn)定化合物，或者在低溫時(shí)化合，在高

溫時(shí)分解。例如，硫在鐵液中高溫時(shí)可以完全溶解，而在較低溫度下則可能析出ＦｅＳ。當(dāng)

ＡＢ原子間或同類原子間結(jié)合非常強(qiáng)時(shí)，則可以形成比較強(qiáng)而穩(wěn)定的結(jié)合，在液體中就出現(xiàn)

新的固相 （如氧在鋁中形成Ａｌ２Ｏ３，氧與鐵中的硅形成ＳｉＯ２ 等）或氣相。

二、黏滯性及其對(duì)成型過程的影響

１黏滯性的本質(zhì)

液態(tài)金屬的黏滯性 （也稱黏度）對(duì)其充型過程、液態(tài)金屬中的氣體及非金屬夾雜物的排

除、一次結(jié)晶的形態(tài)、偏析的形成等，都有直接或間接的作用。

如圖１７所示，當(dāng)外力Ｆ（ｘ）作用于液體表面時(shí)，由于質(zhì)點(diǎn)間作用力引起的內(nèi)摩擦力，

使得最表面的一層移動(dòng)速度大于第二層，而第二層的移動(dòng)速度大于第三層。

由式（１５）可知，黏度與δ

３ 成反比，與正比。能反映了原子間結(jié)合力

的強(qiáng)弱，而原子間距離也與結(jié)合力有關(guān)。因此，黏滯性的本質(zhì)是質(zhì)點(diǎn)間 （原子間）結(jié)合力的大小。

在這種情況下，鑄件和鑄型的溫度分布如圖１２５所示。因此可以認(rèn)為，在整個(gè)傳熱過

程中，鑄件斷面的溫度分布是均勻的，鑄型內(nèi)表面溫度接近鑄件的溫度。如果鑄型足夠厚，

由于鑄型的導(dǎo)熱性很差，鑄型的外表面溫度仍然保持為ｔ２０。所以，絕熱鑄型本身的熱物理

性質(zhì)是決定整個(gè)系統(tǒng)傳熱過程的主要因素。

２金屬鑄型界面熱阻為主的金屬型中凝固

較薄的鑄件在工作表面涂有涂料的金屬型中鑄造時(shí)，就屬于這種情況。金屬鑄型界面

處的熱阻較鑄件和鑄型中的熱阻大得多，這時(shí)，凝固金屬和鑄型中的溫度梯度可忽略不計(jì)，

即認(rèn)為溫度分布是均勻的，傳熱過程取決于涂料層的熱物理性質(zhì)。若金屬無(wú)過熱澆注，則界

面處鑄件的溫度等于凝固溫度 （ｔＦ＝ｔＣ），鑄型的溫度保持為ｔ２０，如圖１２６所示。