減小鑄型中氣體反壓力的途徑有兩條。一條是適當?shù)托蜕爸械暮亢桶l(fā)氣物質(zhì)的含量，亦即減小

砂型的發(fā)氣性；另一條途徑是提高砂型的透氣性，在砂型上扎通氣孔，或在離澆注端最遠或高部位設(shè)通

氣冒口，增加砂型的排氣能力。

３澆注條件方面的因素

（１）澆注溫度　澆注溫度對液態(tài)金屬的充型能力

有決定性的影響。澆注溫度越高，充型能力越好。在

一定溫度范圍內(nèi)，充型能力隨澆注溫度的提高而直線

上升。超過某界限后，由于金屬吸氣多，氧化嚴重，充型能力的提高幅度越來越小。對于薄

壁鑄件或流動性差的合金，利用提高澆注溫度改善充型能力的措施，在生產(chǎn)中經(jīng)常采用，也

比較方便。但是，隨著澆注溫度的提高，鑄件一次結(jié)晶組織粗大，容易產(chǎn)生縮孔、縮松、粘

砂、裂紋等缺陷，因此必須綜合考慮，謹慎使用。

２．鑄件的凝固方式

一般將鑄件的凝固方式分為三種類型。逐層凝固方式、體積凝固方式 （或稱糊狀凝固方

式）和中間凝固方式。鑄件的凝固方式取決于凝固區(qū)域的寬度。

７２

Ｔ１ 和Ｔ２ 是鑄件斷面上兩個不同時刻的溫度場。

從圖中可觀察到，恒溫下結(jié)晶的金屬，在凝固過程中其鑄件斷面上的凝固區(qū)域?qū)挾鹊扔?/p>

零。斷面上的固體和液體由一條界線 （凝固前沿）清楚地分開。隨著溫度的下降，固體層不

斷加厚，逐步到達鑄件中心。這種情況為 “逐層凝固方式”。

如果合金的結(jié)晶溫度范圍很小，或斷面溫度梯度很大時，鑄件斷面的凝固區(qū)域則很窄，

也屬于逐層凝固方式 ［圖１３３（ｂ）］。

因為空穴數(shù)目的增加不可能是突變的。因此，對于這種突變，應當理解為金屬已熔化，已由固態(tài)變?yōu)?/span>

液態(tài)，發(fā)生狀態(tài)改變造成的。從圖１１可以看出，假設(shè)在熔點附近原子間距達到了Ｒ１，原

子具有很高的能量，很容易超過勢壘而離位。但是在相鄰原子最引力作用下，仍然要向平

衡位置運動。雖然此時離位原子和空穴大為增加，金屬仍表現(xiàn)為固體性質(zhì)。若此時從外界供

給足夠的能量———熔化潛熱，使原子間距離超過Ｒ１，原子間的引力急劇減小，從而造成原

子結(jié)合鍵突然破壞，金屬則從固態(tài)進入熔化狀態(tài)。