減小鑄型中氣體反壓力的途徑有兩條。一條是適當?shù)托蜕爸械暮亢桶l(fā)氣物質的含量，亦即減小

砂型的發(fā)氣性；另一條途徑是提高砂型的透氣性，在砂型上扎通氣孔，或在離澆注端最遠或高部位設通

氣冒口，增加砂型的排氣能力。

３澆注條件方面的因素

（１）澆注溫度　澆注溫度對液態(tài)金屬的充型能力

有決定性的影響。澆注溫度越高，充型能力越好。在

一定溫度范圍內，充型能力隨澆注溫度的提高而直線

上升。超過某界限后，由于金屬吸氣多，氧化嚴重，充型能力的提高幅度越來越小。對于薄

壁鑄件或流動性差的合金，利用提高澆注溫度改善充型能力的措施，在生產中經(jīng)常采用，也

比較方便。但是，隨著澆注溫度的提高，鑄件一次結晶組織粗大，容易產生縮孔、縮松、粘

砂、裂紋等缺陷，因此必須綜合考慮，謹慎使用。

如果因鑄件斷面溫度場較平坦 ［圖１３４（ａ）］，或合金的結晶溫度范圍很寬 ［圖１３４

（ｂ）］，鑄件凝固的某一段時間內，其凝固區(qū)域在某時刻貫穿整個鑄件斷面時，則在凝固區(qū)

域里既有已結晶的晶體也有未凝固的液體，這種情況為 “體積凝固方式”，或稱 “糊狀凝固

方式”。

如果合金的結晶溫度范圍較窄 ［圖１３５（ａ）］，或者鑄件斷面的溫度梯度較大 ［圖１３５

圖１３５　 “中間凝固方式”示意圖

（ｂ）］，鑄件斷面上的凝固區(qū)域寬度介于前

二者之間時，則屬于 “中間凝固方式”。

凝固區(qū)域的寬度可以根據(jù)凝固動態(tài)曲

線上的 “液相邊界”與 “固相邊界”之間

的縱向距離直接判斷。因此，這個距離的

大小是劃分凝固方式的一個準則。如果兩

條曲線重合在一起———恒溫下結晶的金屬，

或者其間距很小，則趨向于逐層凝固方式。

① 鋼球模型　假設液態(tài)金屬是均質的、密度集中的、

列紊亂的原子堆積體。其中既無晶體區(qū)域，又無大到足

容納另一原子的空穴。在構建液體結構幾何模型的實驗

，用無規(guī)則堆積的鋼球灌以油漆，固化后統(tǒng)計單個球接

點的數(shù)目。根據(jù)統(tǒng)計結果可確定該結構的平均配位數(shù)，

液態(tài)結構的平均配位數(shù)。發(fā)現(xiàn)，在紊亂密集的球堆中存

高度致密區(qū)，其統(tǒng)計結構獲得的偶分布函數(shù)ｇ（ｒ）與液體

的衍射實驗結構很好吻合。鋼球模型形象地描述了液體

程有序遠程無序的特征，為奠定液體結構的統(tǒng)計幾何基

做出了重要貢獻。