不銹鋼管帽的強(qiáng)度和剛度，對(duì)管道的整體穩(wěn)定和正常使用均有重要影響。不銹鋼管帽是由不銹鋼管組成的空間結(jié)構(gòu)，其構(gòu)件的結(jié)點(diǎn)并非固接。因此，精確地考慮立桿節(jié)點(diǎn)的邊界條件是較為復(fù)雜的問題。但是，不銹鋼管帽可以看成是一個(gè)具有等節(jié)間長度、等剛度的彈性支承壓曲桿件，是屬多支座（指各大橫桿、小橫桿和連墻桿）的連續(xù)性。在此情況下，立桿整體穩(wěn)定的臨界荷載值，可用歐拉公式簡化計(jì)算。式中值為立桿不同端點(diǎn)情況對(duì)臨界值的影響，該值系通過試驗(yàn)求得。為確定不銹鋼管帽在不同連墻構(gòu)造情況下的臨界荷載值，曾進(jìn)行多次的試驗(yàn)研究。試驗(yàn)結(jié)果列于表5。表5中由試驗(yàn)計(jì)算所得出的值，可供施工單位在采用相應(yīng)構(gòu)造型式的不銹鋼管帽時(shí)，核算不銹鋼管桿臨界荷載值使用。至于冷加工在不銹鋼管件組織上對(duì)貫穿晶粒型應(yīng)力腐蝕裂縫的影響，可以舉出因加工不銹鋼管件而引起相變的馬氏體和晶?；诲e(cuò)。這些都是對(duì)增加不銹鋼管件抗應(yīng)力腐蝕能力產(chǎn)生影響。例如，象18Cr-8Ni不銹鋼管件，在Md點(diǎn)比較高的(50～100℃左右)材料中，如圖3.13所示，在Md點(diǎn)以下的加工溫度越低，而且加工度越大，則對(duì)于相同附加應(yīng)力值的應(yīng)力腐蝕的斷裂時(shí)間就越長，這可以說與馬氏體量的增加有完全一致的關(guān)系。再有，在Ms點(diǎn)以上的溫度，例如當(dāng)在100℃加工時(shí)，不管怎樣加工不銹鋼封頭，也不會(huì)引起馬氏體相變，斷裂時(shí)間也不會(huì)長。另一方面，如25Cr-20Ni不銹鋼管件，在Md點(diǎn)極低的材料中，例如，即使在-196℃低溫下進(jìn)行加工，也不會(huì)引起馬氏體相變。但是，當(dāng)含鎳量較高，層合缺陷能亦較高時(shí)，則就容易引起晶?；诲e(cuò)，其程度是隨溫度越低，且加工度越大，則晶?；诲e(cuò)程度就越大。其結(jié)果如圖3.14中可以看出，由于冷加工就使不銹鋼管件抗應(yīng)力腐蝕的斷裂時(shí)間增長。 此外，將18Cr-8Ni不銹鋼封頭在常溫下加工時(shí)，加工度為10%左右，但有一度容易產(chǎn)生裂縫的傾向，這是處于加工度較低未引起馬氏體相變的階段，可以解釋為由于加工，增加了位錯(cuò)，在加工度較低的階段中，晶粒中成面狀分布，不銹鋼管件容易引起裂縫。
另一方面，從力學(xué)的角度來看，冷加工也對(duì)不銹鋼管件應(yīng)力腐蝕有影響。其一，因加工所產(chǎn)生的殘余應(yīng)力是造成不銹鋼管件應(yīng)力腐蝕的直接原因。這種殘余應(yīng)力的大小是取決于加工的程度和種類，例如，取決于拉伸、壓縮、彎曲等等。同時(shí)也取決于產(chǎn)品的大小而有所不同，因此要建立起與加工度最密切的關(guān)系是困難的，就不同情況而言，可根據(jù)計(jì)算或?qū)崪y來求得，在與腐蝕介質(zhì)強(qiáng)弱的有關(guān)方面，應(yīng)該估計(jì)到其危險(xiǎn)性。
其二，奧氏體類不銹鋼管件的加工硬化性較大，由于冷加工，就會(huì)促使材料的屈服點(diǎn)較大地上升。因焊接殘余應(yīng)力能上升到母材的屈服點(diǎn)程度，當(dāng)將因加工而促使屈服點(diǎn)上升的不銹鋼管件進(jìn)行焊接時(shí)，焊接殘余應(yīng)力能上升到已經(jīng)上升了的屈服點(diǎn)程度，對(duì)于應(yīng)力腐蝕有可能處于更危險(xiǎn)的狀態(tài)。在圖3.15中，是表示厚度為6毫米的18Cr-8Ni不銹鋼管件在常溫下經(jīng)冷加工拉伸（以標(biāo)距為150毫米的延伸率來表示）后，進(jìn)行焊接時(shí)所產(chǎn)生的殘余應(yīng)力分布的一個(gè)實(shí)例。再把該板浸漬到42% MgCl2沸騰液中，直到產(chǎn)生裂縫時(shí)間列于表3.1023)，該表充分地證實(shí)了上述之點(diǎn)。
有時(shí)候，在不銹鋼封頭和簡體等方面卷壓加工后進(jìn)行焊接，在這種場合下，或多或少地容易出現(xiàn)上述現(xiàn)象，故應(yīng)該加以注意。
